預(yù)應(yīng)力張拉混凝土連續(xù)梁橋中的若干問題 

　　一、跨徑比 

　　一般情況下，為使邊跨正彎矩和中支點負(fù)彎矩大致接近的原則，以使布束更趨合理，構(gòu)造簡略，故L1/L2=0.539～0.692是常見的邊、主跨的跨徑比范疇，當(dāng)L1/L2≤0.419時，邊跨則需壓重，應(yīng)屬于非慣例的特別處理；大都L1/L2=0.54～0.58則較合理，這將有可能在邊跨懸臂端用導(dǎo)梁支承于端墩上合攏邊跨，撤消落地支架。 

　　二、梁高 

　　主跨箱梁跨中截面的高跨比h0≈(1/46.2～1/86)L2,一般是（1/54～1/60）L2，在箱梁根部的高跨比h1≈（1/15～1/20.6）L2,大部份為（1/18）L2擺布。 

　　目前在國際上有減少主梁高跨比的趨勢，已經(jīng)建成的挪威stolma橋以及Raftsundet橋，在跨中區(qū)段采納了輕質(zhì)砼，減輕了自重，減小了主梁高跨比，其跨中h0≈1/86?L2和1/85.1?L2，根部高度分辨為h1=1/20.1?L2和1/20.6?L2。 

　　一般情形下,聯(lián)通，可采取2次拋物線的梁底變高曲線，但往往會在1/4?L2和1/8?L2處的底板砼應(yīng)力緊張，且在該截面鄰近的主拉應(yīng)力也較緊張，于是，可將2次拋物線變革為1.5～1.8次方的拋物線更公道。 

　　在江蘇平原通航河道上，為了知足通航凈空的要求，在設(shè)計時甚至采用大于2次拋物線的冪級數(shù)設(shè)置底板曲線，這是值得十分注意的問題，事實證實，跨中撓度一般較大，極易發(fā)生正彎矩裂縫和斜裂縫。 

　　三、頂板厚度 

　　以往通常采用28cm,飛利浦榨汁機價格，近年來已趨向于減小為25cm，這顯然與箱寬和施工技巧有關(guān)。 

　　四、底板厚度 

　　以往通常采用32cm(跨中)，逐步向根部變厚，少數(shù)橋梁已開端采用28-25cm者，其厚跨比一般是（1/140～1/160）L2,也有用到1/200?L2者。 

　　挪威stolma橋和Raftsundet橋**底板厚度為105cm和120cm，合跨徑的1/286.7和1/248.3，這將取患了顯明的經(jīng)濟(jì)效益。 

　　五、腹板 

　　一般為40～50cm，但應(yīng)特殊注意主拉應(yīng)力的節(jié)制，近些年來在腹板上出現(xiàn)較多斜裂縫的病害甚多，應(yīng)予謹(jǐn)嚴(yán)。 

　　增長箱梁的挖空率，減輕截面的結(jié)構(gòu)自重，采用高標(biāo)號砼，采用較大噸位的預(yù)應(yīng)力張拉鋼束，采用三向預(yù)應(yīng)力張拉系統(tǒng)等，無疑都是進(jìn)步設(shè)計程度，獲取優(yōu)良經(jīng)濟(jì)效益的首要辦法，但同時又必須公道地把握好“度”，必須確保構(gòu)造的安全度和耐久性。 

　　六、持續(xù)通長束不宜過長 

　　依據(jù)連續(xù)結(jié)構(gòu)的受力特色，截面上既有正彎矩也有負(fù)彎矩，個別設(shè)計中將連續(xù)通長束順應(yīng)彎矩包絡(luò)圖僅作簡略布置是欠合理的，尤為對于較小跨徑的矮箱梁，其磨擦損失單項便可達(dá)40～60%σk之多。建議此時可采用兩根交叉束布置，也可改用接長器接長，分成屢次張拉等。但在具體設(shè)計時接長器也不宜集中在某一個斷面上，以使截面的減弱過于集中，同時也會造成施工上艱苦。 

　　七、普通鋼筋是預(yù)應(yīng)力張拉砼構(gòu)造中必需配置的資料 

　　當(dāng)混凝土立方體試塊受壓破壞時，可以明白地看到混凝土立方體試塊側(cè)向受拉損壞的形態(tài)。也即預(yù)應(yīng)力張拉僅在某一個方向上施加了預(yù)壓應(yīng)力，而在其正交方向卻會發(fā)生相應(yīng)的側(cè)向拉應(yīng)力，這是預(yù)加應(yīng)力的最根本概念，必需堅固把握，機動利用。 

　　因而，在預(yù)應(yīng)力張拉混凝土結(jié)構(gòu)中必須配置必定數(shù)目的非預(yù)應(yīng)力張拉鋼筋，以保證預(yù)壓應(yīng)力的可靠樹立。為此，在一般情況下，非預(yù)應(yīng)力張拉鋼筋約為80-100kg/m3（一立方米砼中的含筋量）。偏少、偏多的構(gòu)造鋼筋均需作恰當(dāng)優(yōu)化和調(diào)控。例如××橋為多跨L=42m的預(yù)應(yīng)力張拉混凝土等高度連續(xù)箱梁，設(shè)計中采用了185kg/m3的普通鋼筋，顯明偏多，但在某些局部的普通鋼筋卻又偏少。又如某橋的非預(yù)應(yīng)鋼筋僅為36.6kg/m3，實屬太少。 

　　八、關(guān)于預(yù)應(yīng)力張拉扁波紋管、扁錨的采納 

　　預(yù)應(yīng)力張拉扁波紋管的采用，日趨普遍，有利于減少構(gòu)件的截面尺寸，但必須注意如下幾點： 

　　1、預(yù)應(yīng)力張拉扁波紋管的尺寸高度不宜過小，無益于豐滿灌漿。例如目前采用的M15-4，其相應(yīng)的扁波紋管內(nèi)徑為70×19mm，一般常采用的鋼絞線直徑為φ15.24mm，則可灌漿的間隙僅有3.76妹妹＜＜10.0妹妹（公路橋規(guī)JTJ023-85，第6.2.26條、四中要求：“管道的內(nèi)徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力張拉鋼筋外徑至少大1.0cm”）。在寬度方向：70-4×15.24=9.04mm<10妹妹，其均勻間隙為（70-4×15.24）/(4+1)=1.8mm。因而很難保證灌漿的豐滿度和可靠握裹。在施工進(jìn)程中扁波紋管的變形的可能性弘遠(yuǎn)于元波紋管。 

　　2．預(yù)應(yīng)力張拉扁波紋管的根數(shù)。在實際工程中常用的鋼束根數(shù)為每一管內(nèi)4束或5束。其錨圈口的損失，5束應(yīng)大于4束，遠(yuǎn)較元錨時要大，其錨固效力系數(shù)也較難保證到達(dá)95%，同時在穿束過程中也極易絞纏在一塊兒，因而建議，每一管內(nèi)3.0束適合，4.0束尚可，5.0束不妥。 

　　3．預(yù)應(yīng)力張拉扁錨用作橫向預(yù)應(yīng)力張拉束適合；用作縱向受力主束欠妥，不應(yīng)采用“扁錨豎置”作為縱向受力主束（彎起），這將會使實際**預(yù)應(yīng)力張拉嚴(yán)重不足，各股鋼束在豎置彎起的扁波紋管內(nèi)互相嵌擠，摩阻喪失很大，對扁波紋管的橫向擴(kuò)大力也很大，各束受力很不均勻，延長率無法把持，這種‘“扁錨豎置”計劃已有多座實橋失敗，應(yīng)當(dāng)制止采用。